Методика проведения испытаний для определения прочности керамического кирпича и камня пластического формования при сжатии, разработанная в начале прошлого столетия (1927 г.) [1][2], предусматривала выравнивание опорных поверхностей образцов раствором, что требует достаточно больших трудозатрат и времени. В связи с этим в последние годы в нашей стране и за рубежом начали применять более эффективный метод испытаний кладочных керамических изделий пластического формования – шлифование нагружаемых (опорных) поверхностей.

Однако проведенные исследования показали, что применяемый метод шлифования «искусственно» увеличивает прочностные показатели керамического кирпича и камня пластического формования на 1–2 марки, что соответственно приводит к снижению надежности возводимых зданий и сооружений.

Шлифование нагружаемых поверхностей оказывает влияние и на значения так называемых «коэффициентов формы», позволяющих учитывать как высоту испытываемых изделий, так и их ширину (длину) [3][4].

Учет влияния геометрических параметров испытываемых образцов на результаты испытаний особенно остро возник в связи с тем, что в государственных стандартах, которые относятся к испытаниям кладочных керамических стеновых материалов пластического формования, в качестве основного метода был принят метод выравнивания опорных (нагружаемых) поверхностей шлифованием.

В данной статье приведены результаты экспериментальных исследований прочности образцов кладочных керамических изделий пластического формования и оценка влияния их размеров, пустотности и других характеристик на их прочность при сжатии. В статье приведены результаты экспериментальных исследований, проведенных специалистами Германии, Бельгии и России.

1.1. Специалисты Института строительных материалов при Ахенском университете (Германия) в статье «Определение коэффициента формы для кладочных стеновых элементов» [5] отмечают, что прочность при сжатии элементов кладки существенно зависит от высоты и ширины испытываемых образцов.

Фактор изменения прочности кладочных изделий в зависимости от их размеров в стандартах Германии учитывается введением в формулу определения прочности испытанных образцов коэффициента формы.

По результатам большого количества испытаний, проведенных в 80-х годах XX века, в стандартах Германии был введен коэффициент формы [5][6] при определении прочности кладочных элементов. На первом этапе, чтобы максимально упростить и обосновать необходимость применения коэффициентов формы, значения этих коэффициентов были определены только для разных высот испытываемых образцов [3].

Немецкими специалистами проведен анализ представленных в EN 772-1 [3] значений коэффициента формы. Как видно из табл. 1, в которой указаны значения коэффициента формы δ, диапазон значений от 0,80 до 1,55 очень велик. При этом различие между полнотелыми и пустотелыми изделиями не учтены. Вместе с тем следует учитывать, что применение больших значений коэффициентов формы при определении прочности кладочных изделий приведет к снижению надежности возводимых зданий и сооружений, особенно при использовании пустотных изделий в связи с возможностью хрупкого разрушения конструкций.

В целях уточнения коэффициентов формы авторы провели комплекс теоретических и экспериментальных исследований с использованием полнотелых и перфорированных блоков, в частности с высокими значениями «гибкости» испытываемых образцов.

Для проведения испытаний были использованы полнотелые блоки из силикатного бетона, автоклавного пенобетона и легкого бетона с прочностью на сжатие от 2 до 20 МПа.

Испытания на сжатие проводились на образцах в соответствии с немецкими стандартами DIN V 105-1 (2002) [7], DIN V 4165 (2003) [8] или DIN V 18152 (2003) [9]. Результаты испытаний показали большой разброс значений коэффициентов формы при изменении «гибкости» образцов. На основании результатов проведенных исследований в немецких стандартах, например в DIN 106 E 2015-06 [4], включена табл. 8, содержащая коэффициенты формы f в зависимости только от высоты образцов, которая приведена в табл. 2 данной статьи.

1.2. В статье «Прочность кладки на сжатие по Еврокоду 6. Изучение влияния коэффициента формы» [10] приведены результаты НИР, выполненных в Бельгийском научно-исследовательском строительном институте под руководством Y. Gregoire [6]. Проведенные исследования касались оценки значений коэффициентов формы, которые указаны в Еврокоде 6.

Программа экспериментальных испытаний включала испытания кладочных изделий, растворов и кирпичных стен, изготовленных из различных материалов. Результаты исследований показали, что представленные в европейском стандарте EN 772-1 (Приложение А) [3] значения коэффициента формы требуют корректировки. Величина повышающих или понижающих коэффициентов, как показали результаты исследований, зависит от многих факторов.

Кроме высоты и ширины испытываемого образца при определении его прочности необходимо учитывать пустотность изделия, а также материал, из которого изготовлены кладочные стеновые изделия (керамика, силикатный бетон, ячеистый бетон и др.). Перечисленные материалы имеют различные коэффициенты трения, поэтому при проведении испытаний образцов с подготовкой опорных поверхностей методом шлифования силы трения, возникающие между образцом и плитами пресса, будут также различными (рис. 1).

В публикации Y. Gregoire [6] отмечается, что учет коэффициентов формы в ряде случаев более чем в 1,5 раза может увеличить прочность испытываемых образцов, поэтому их применением требует обоснования.

Кроме того, бельгийские специалисты отмечают, что повышение прочности изделий за счет влияния стальных плит пресса (эффект трения) существенно зависит от процента пустотности и может быть незначительным для крупноформатных керамических камней пустотностью ~50 % и выше.

2.1. Проведенный в ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко анализ представленной в EN 772-1 (Приложение А) [3] таблицы (табл. 1 в данной статье) коэффициентов формы показывает, что эта таблица составлена для кладочных изделий одного вида.

Значения по вертикали показывают, что при проведении испытаний необходимо учитывать высоту изделий. В таблице приведены значения от 40 до 250 мм. При этом значения повышающих (понижающих) коэффициентов изменяются от 0,80 до 1,55. Этот фактор указывает на то, что при проведении испытаний необходимо учитывать высоту испытываемых образцов, то есть необходимо учитывать влияние продольного изгиба на результаты испытаний.

По горизонтали в таблице EN 772-1 [3] приведена ширина испытываемых изделий. Анализ напряженно-деформированного состояния образца в опорной зоне показывает, что в случае сжатия наличие трения в контактной зоне между образцом и плитой пресса снижает величину растягивающих сил (рис.). Поэтому при бо́льшей ширине изделий значения разрушающих нагрузок значительно выше. В таблице EN 772-1 [3] по горизонтали приведены понижающие коэффициенты. При изменении ширины испытываемого образца от 50 до 250 мм значение коэффициента формы снижается от 1,55 до 0,55. Этот фактор подтверждается многими исследованиями. Например, в ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко проведены исследования прочности пустотелого керамического кирпича при различных способах подготовки нагружаемых поверхностей.

Испытания проведены на образцах керамического кирпича пластического формования для определения показателей прочности при использовании различных методик выравнивания опорных поверхностей. Первая серия выполнялась из двух половинок керамического кирпича с выравниванием раствором опорных поверхностей, вторая серия выполнялась также из двух половинок керамического кирпича со шлифовкой нагружаемых (опорных) поверхностей.

Результаты испытаний показали, что средняя прочность испытанных образцов составила 18,1 и 22,5 МПа соответственно при испытании на растворе и со шлифованием нагружаемой поверхности образцов, то есть марка по прочности в случае испытаний на растворе составила М150, при шлифовании – М200.

Снижение показателей прочности керамического кирпича при испытании на растворе составило 20 %.

Результаты испытаний прочности на сжатие керамического пустотелого кирпича при различных методах выравнивания опорных поверхностей, выполненных в ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, приведены в табл. 3.

Анализ результатов испытаний показал, что наибольшие значения среднего предела прочности кирпича при сжатии получены при подготовке нагружаемой поверхности методом шлифования (вторая серия испытаний) – 22,25 МПа. Это обусловлено более высокими силами трения, возникающими на опорных поверхностях изделия (рис.).

При использовании для выравнивания опорной поверхности цементного раствора средний предел прочности составил 18,10 МПа.

Исследования прочности и напряженно-деформированного состояния кирпича и камня при различных способах выравнивания опорных поверхностей проводились специалистами ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко в разные годы.

Полученное при экспериментах снижение прочности изделий при испытании на растворе по сравнению с испытаниями шлифованных керамических изделий можно объяснить при анализе напряженно-деформированного состояния образца в опорной зоне. Продольным деформациям материалов всегда сопутствуют поперечные деформации, которые оказывают большое влияние на прочность испытываемых изделий.

При испытании образцов на сжатие в контактной зоне между прессом и изделиями возникают силы трения, которые препятствуют поперечным деформациям испытываемых образцов и увеличивают разрушающую нагрузку.

При испытаниях кладочных изделий с использованием растворного слоя возникающие горизонтальные растягивающие силы в образцах значительно выше (за счет большей деформативности растворного слоя), чем при испытаниях со шлифованием изделий, что снижает разрушающую нагрузку.

Этот фактор детально изучен при анализе напряженного состояния бетонных кубиков при испытании на сжатие.

На рисунке приведена схема разрушения бетонных кубиков при определении прочности при сжатии (при наличии сил трения и при снижении сил трения за счет смазки).

Возникающие при сжатии образца силы трения в контактной зоне между поверхностью пресса и кубика снижают поперечные деформации испытываемого образца. Поэтому прочность на сжатие образца при выравнивании опорной поверхности шлифованием повышается по сравнению с тем, когда силы сцепления между поверхностями испытываемых образцов и прессом снижены за счет смазки или растворного слоя (рисунок).

Следует отметить, что показатели прочности при испытании шлифованных изделий (насухо) более стабильны по сравнению с испытаниями с выравниванием опорных поверхностей раствором.

Представленные результаты исследований показывают, что значения коэффициентов формы, указанные в Приложении А в таблице EN 772-1 [3], требуют уточнения еще по одной причине. Значения предела прочности испытываемых образцов существенно зависят от метода выравнивания нагружаемых поверхностей. Если керамические (шлифованные), силикатные или ячеистобетонные изделия испытываются насухо, то при испытании блоков из тяжелого бетона или керамзитобетона опорные поверхности выравниваются раствором. Этот фактор еще раз подчеркивает, что применение единой таблицы коэффициентов формы неприемлемо.

2.2. В целях уточнения влияния высоты испытываемых образцов на изменяемую величину прочности специалистами Винзилинского ЗКГ совместно со специалистами ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко проведен анализ результатов испытаний прочности одинарного и утолщенного (полнотелого и пустотелого) силикатного кирпича.

Необходимо отметить, что в соответствии с ГОСТ 8462-85 «Материалы стеновые. Методы определения пределов прочности при сжатии и изгибе» [11] при вычислении прочности утолщенного кирпича применялся коэффициент 1,2. Поэтому прочность утолщенного кирпича принималась на 20 % выше независимо от материала изделия и пустотности. В ГОСТ Р 58527-2019 «Материалы стеновые. Методы определения пределов прочности при сжатии и изгибе» [12], который вышел взамен ГОСТ 8462, этот коэффициент был исключен.

Поверочные испытания достоверности применяемого коэффициента были проведены на образцах, изготовленных из одной и той же силикатной массы, а формовка кирпича выполнялась на четырех технологических линиях, имеющих одинаковые характеристики.

В табл. 4 приведены физико-механические характеристики выпускаемых изделий (одинарного и утолщенного силикатного кирпича полнотелого и пустотелого).

Обработка результатов испытаний (определение средних значений) проведена на сериях, имевших не менее 8 значений.

В табл. 5 приведены результаты испытаний и измеряемые значения прочности для силикатного кирпича, а также значения повышающих коэффициентов для полнотелого и пустотелого кирпича.

Сравнение результатов испытаний прочности одинарного и утолщенного силикатного кирпича показало, что высота образцов оказывает влияние на результаты испытаний. В частности, проведенные испытания показали, что при одинаковом составе силикатной массы, одинаковой формовке изделий и прочих равных условиях значения прочности утолщенного кирпича оказались меньше прочности одинарного кирпича на 8–11 %. Учитывая, что в ГОСТ Р 58527-2019 [12] исключен повышающий коэффициент 1,2, который применялся в ГОСТ 8462-85 [11] при вычислении прочности утолщенного кирпича, в СП 15.13330.2020 [13] в таблицу 6.1 включено:

«Примечание3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из кирпичей толщиной 88 мм следует принимать с повышающим коэффициентом 1,1; из кирпичей толщиной 65 мм с коэффициентом 1,0. При промежуточных значениях высоты кирпича величина повышающего коэффициента определяется интерполяцией».

Проведенные исследования показали, что приведенная в EN 772-1 [3] таблица (в данной статье табл. 1) повышающих и понижающих коэффициентов формы указывает на необходимость при определении прочности на сжатие испытываемых образцов кладочных изделий учитывать высоту и ширину этих образцов. Однако указанные в таблице коэффициенты формы требуют корректировки.

При этом нужно учитывать, что силы трения, возникающие на контактной поверхности между образцом и плитой пресса, будут зависеть от нескольких факторов:

Результаты проведенных исследований, в том числе приведенных в данной статье, показали, что таблица коэффициентов формы, данная в EN 772-1 [3], требует корректировки. По-видимому, целесообразно подготовить несколько таблиц с коэффициентами формы для изделий с различной пустотностью и различными коэффициентами трения. Требуется также учитывать различные методы выравнивания нагружаемых поверхностей.

1. Проведенные исследования и анализ результатов экспериментов показали, что для повышения точности определения прочности испытываемых образцов с учетом их размеров необходимо иметь несколько таблиц, в том числе:

На данном этапе целесообразно при оценке влияния формы изделий учитывать только высоту испытываемых образцов по примеру немецких норм (DIN 105 [7], DIN 106 [4]).

2. Результаты испытаний на образцах из силикатного кирпича показали, что для утолщенного кирпича необходимо использование повышающего коэффициента. Но применявшийся в ГОСТ 8462-85 [11] коэффициент завышает значения прочности утолщенного кирпича. Поэтому в Изменение № 1 к ГОСТ Р 58527-2019 [12], разработанного взамен ГОСТ 8462-85 [11], повышающий коэффициент 1,2 для утолщенного кирпича исключен. Вместе с тем в СП 15.13330.2020 (Изменение № 1) [13] в таблице 6.1 в Примечании 3 указано на необходимость повышения расчетных сопротивлений кладки из утолщенного кирпича: «3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из кирпичей толщиной 88 мм следует принимать с повышающим коэффициентом 1,1; из кирпичей толщиной 65 мм с коэффициентом 1,0. При промежуточных значениях высоты кирпича величина повышающего коэффициента определяется интерполяцией».